Интенсивность подачи огнетушащих средств

Главные параметры

Основные параметры тушения:

1. огнетушащая эффективность;
2. продолжительность тушения пожара;
3. общее количество;
4. интенсивность подачи;
5. общий расход;
6. удельный расход.

Также необходимо принимать во внимание следующие параметры, которые используют при расчетах:

1. нормативная интенсивность подачи;
2. критическая интенсивность подачи;
3. оптимальное время тушения;
4. коэффициент расхода;
5. коэффициент потерь;
6. концентрация;
7. величина параметра пожара;
8. линейная скорость распространения горения.

Огнетушащие вещества по требованиям нормативов должны быть эффективными, а их воздействие – быстрым. Важнейшим параметром процессов считают огнетушащую эффективность. Уменьшение этого показателя влечет увеличение временных затрат на тушение.

Пожар полностью потушен, когда возгорание невозможно даже без контроля со стороны пожарных. Промежуток от начала подачи огнетушащего вещества до полной ликвидации горения – время тушения пожара.

Общее количество определяет количество огнетушащего вещества, затраченное на тушение всего объема помещения либо площади тушения. Общий расход – соотношения общего объема к величине параметра пожара. Удельный расход – соотношение общего количества к времени тушения.

Интенсивность подачи бывает нескольких типов: линейная, объемная или поверхностная. Вычисляется в соотношении количества огнетушащего вещества к единице времени и одной из величин параметра пожара. Интенсивность здесь и время для тушения связаны с расходом огнетушащего вещества. Однако есть минимальные значения для пены, воды, хладонов и других средств. Эти величины постоянные и обозначены для каждого из видов, если интенсивность окажется меньше, то тушение пожара будет бесконечным.

Нормативная интенсивность – обобщенные данные о количестве огнетушащих веществ. Их сводят в таблицы и указывают в официально документации. Данные получены практическим путем и собраны из отчетов тушения реальных пожаров. Этот параметр определяют также с помощью теории и аналитических данных.

Коэффициент расхода определяется соотношением теоретической интенсивности к фактической. Еще вычисляют коэффициент потерь делением величин фактической интенсивности на нормативную. Желательно, чтобы этот коэффициент был равен 1 (допускается небольшая погрешность).

От концентрации вещества зависит его огнетушащая эффективность. Следовательно, небольшая концентрация уменьшает время на тушение.

Температура пожаров открытого типа – среднее значение температуры пламени, для внутреннего типа – температура газовой среды. Показатели для открытого типа выше, чем для внутренних пожаров.

Линейная скорость – соотношение дальности распространения фронта к единице времени. Этот параметр меняется из-за внешних воздействий, внутренних процессов. Движение в этом случае поступательное.

Форма площади и зависимости

Если нет ограждений, ветра и других подобных факторов, то с большой долей вероятности форма площади будет круглой. Площадь тушения в таких случаях рассчитывается по формуле для геометрической фигуры – круга.

Для угловой формы необходимо наличие угла, например, в помещении. Погодные условия не влияют на такой вид распространения огня. Площади для пожаров такого типа определяют по одной из формул: для полукруга и секторов.

Прямоугольная форма площади – следствие развития пожара в помещении или в ограждении со стандартными углами, а также при его распространении из глубины участка по направлению воздушных потоков. Исходя из количества направлений, рассчитывают площадь тушения.

Если пожар имеет сложную форму, то исходными значениями будут площади отдельных участков в виде простейших геометрических фигур. Для выведения общего параметра эти значения суммируют.

Тушение пожаров воздушно-механической пеной на площади (нераспространяющиеся пожары или условно приводящиеся к ним)

Исходные данные для расчета:

• площадь пожара;
• интенсивность подачи раствора пенообразователя;
• интенсивность подачи воды на охлаждение;
• расчетное время тушения.

При пожарах в резервуарных парках за расчетный параметр берут площадь зеркала жидкости наибольшего резервуара или площадь в обваловании, наибольшую возможную площадь разлива ЛВЖ при пожарах на самолетах.

На первом этапе боевых действий производят охлаждение горящих и соседних резервуаров. Расход воды на охлаждение (защиту) горящего вертикального металлического резервуара определяют по формуле:

где I_трг — требуемая интенсивность подачи воды 0,8 л/(м·с); (при горении жидкости в обваловании интенсивность увеличивается до 1 л/(м·с) длины окружности резервуара, находящегося в зоне непосредственного воздействия пламени) но не менее 3-х стволов.

На защиту соседних с горящим резервуаров и отстоящих от него до двух нормативных расстояний требуемый расход воды определяется по формуле:

где I_трс = 0,3 л/(м·с); но не менее 2-х стволов.

Расход воды на охлаждение подземных резервуаров (горящих и соседних с ними) принимают по СНиПу в зависимости от объема резервуара.

Определение требуемого расхода раствора пенообразователя производят по формуле:

где R — радиус горящего резервуара, м; I_тр — интенсивность подачи раствора пенообразователя, которая при тушении пеной средней кратности в зависимости от температуры вспышки паров горящей жидкости находится в следующих пределах:

при t_всп ≤ 28°С l_тр = 0,08 л/(м2·с);

при t_всп > 28°С l_тр = 0,05 л/(м2·с).

Требуемое количество генераторов пены средней кратности типа ГПС рассчитывается по формуле:

где q_ГПС — расход раствора пенообразователя для ГПС-600 и ГПС-2000 принимается соответственно равным 6 и 20 л/с.

Для проведения приближенных расчетов принимают, что один ствол ГПС-600 обеспечивает тушение пожара нефтепродуктов с температурой вспышки 28°С и ниже на площади 75 м2 и тушение нефти и жидкости с температурой вспышки свыше 28°С на площади 120 м2.

При тушении пожаров жидкостей пенами необходимо сосредоточить у места пожара и подготовить к действию расчетное количество и резерв пенообразующих средств.

Требуемое количество пенообразователя для тушения пожара определяют по формуле:

где N_ГПС — количество генераторов пены; q_ГПС — расход пенообразователя через генератор, л/с; τ_н — нормативное время тушения пожара, принимается равным 10 мин; К — коэффициент запаса, принимается равным 3.

Требуемое количество отделений на тушение пожара определяется по формуле:

где n_ст.отд — количество стволов ГПС, которое может подать одно отделение.

Общее количество отделений будет равно:

Дополнительные величины

Величина параметра объединяет группу других характеристик и взаимосвязей. Он позволяет правильно определить расход средств и выбрать способ их подачи на объекте, а также сделать расчетные схемы, выбрать .

Площадь тушения – важнейшая характеристика. Полностью соответствует площади проекции зоны горения на пол, землю, стены. Поверхность может быть как горизонтальной, так и вертикальной.

Пожары по форме площади делят на три вида: круговые, прямоугольные и угловые. В начальный период все они имеют круглую форму. Объясняет это распространение огня от непосредственного очага. В дальнейшем развитие меняется из-за различных воздействий.

Различают сложные и простые по форме пожары. Масштабные возгорания считают совокупностью простых форм. Для каждой из них выведены формулы определения площади тушения, которые есть в методических рекомендациях.

Периметром тушения называют общую длину всех внешних линий зоны горения. Есть также периметр очага. Его можно рассчитать по формулам в большинстве случаев, но при невозможности их применения, периметр очага по умолчанию составляет 12 м. Это максимальное значение, которое подходит для данного параметра.

Фронтом пожара – огневая кромка с максимально быстрым распространением в сторону, которая не охвачена огнем. Кромка представляет собой переднюю часть внешних границ пожара. На ней происходит непрерывное продвижение пожара. При этом горючее вещество сгорает с повышенной интенсивностью.

Объем помещения выясняют, чтобы определить интенсивность подачи. Единица измерения – м3.

Методика расчета подачи воды к месту тушения пожара с помощью гидроэлеваторных систем

При наличии заболоченных или густо заросших берегов, а так же при значительном расстоянии до поверхности воды (более 6,5-7 метров), превышающем глубину всасывания пожарного насоса (высокий крутой берег, колодцы и т.п.) необходимо применять для забора воды гидроэлеватор Г-600 и его модификации.

V
СИСТ
= N
Р
·V
Р
·K
,

N
Р
= 1,2·(L
+
Z
Ф
) / 20
,

• гдеN
  Р
  − число рукавов в гидроэлеваторной системе (шт.);
• V
  Р
  − объем одного рукава длиной 20 м (л);
• K
  − коэффициент, зависящий от количества гидроэлеваторов в системе, работающей от одной пожарной машины (К = 2
  – 1 Г-600, K
  =1,5
  – 2 Г-600);
• L
  – расстояние от АЦ до водоисточника (м);
• Z
  Ф
  – фактическая высота подъема воды (м).

Определив требуемое количество воды для запуска гидроэлеваторной системы, сравнивают полученный результат с запасом воды, находящимся в пожарной автоцистерне, и выявляют возможность запуска данной системы в работу.

2) Определим возможность совместной работы насоса АЦ с гидроэлеваторной системой.

И =
Q
СИСТ
Q
Н
,

Q
СИСТ
=
N
Г
(Q
1
+
Q
2
)
,

• гдеИ
  – коэффициент использования насоса;
• Q
  СИСТ
  − расход воды гидроэлеваторной системой (л/с);
• Q
  Н
  − подача насоса пожарного автомобиля (л/с);
• N
  Г
  − число гидроэлеваторов в системе (шт.);
• Q
  1
  = 9,1
  л/с − рабочий расход воды одного гидроэлеватора;
• Q
  2
  =
  10
  л/с − подача одного гидроэлеватора.

При И система будет работать, при И = 0,65-0,7
будет наиболее устойчивая совместная и насоса.

Следует иметь в виду, что при заборе воды с больших глубин (18-20м) необходимо создавать на насосе напор 100 м. В этих условиях рабочий расход воды в системах будет повышаться, а расход насоса – понижаться против нормального и может оказаться, что сумма рабочего и эжектируемого расходов превысит расход насоса. В этих условиях система работать не будет.

3) Определим условную высоту подъема воды

Z

УСЛ

для случая, когда длина рукавных линий ø77 мм превышает 30 м:

Z
УСЛ
= Z
Ф
+
N
Р
·
h
Р
(м),

гдеN
Р
− число рукавов (шт.);

h
Р
− дополнительные потери напора в одном рукаве на участке линии свыше 30 м:

h
Р
= 7 м
при Q
= 10,5 л/с
, h
Р
= 4 м
при Q
= 7 л/с
, h
Р
= 2 м
при Q
= 3,5 л/с
.

Z
Ф
–
фактическая высота от уровня воды до оси насоса или горловины цистерны (м).

4) Определим напор на насосе АЦ:

При заборе воды одним гидроэлеватором Г−600 и обеспечении работы определенного числа водяных стволов напор на насосе (если длина прорезиненных рукавов диаметром 77 мм до гидроэлеватора не превышает 30 м) определяют по табл. 1.

Определив условную высоту подъема воды, находим напор на насосе таким же образом по табл. 1

.

5) Определим предельное расстояние

L

ПР

по подаче огнетушащих средств:

L
ПР
= (Н
Н
– (Н
Р
±
Z
М
±
Z
СТ
) /
SQ
2
) · 20
(м)
,

• где H
  Н
  −
  напор на насосе пожарного автомобиля, м;
• Н
  Р
  −
  напор у разветвления (принимается равным: Н
  СТ
  +
  10) , м;
• Z
  М
  −
  высота подъема (+) или спуска (−) местности, м;
• Z
  СТ
  − высота подъема (+) или спуска (−) стволов, м;
• S
  − сопротивление одного рукава магистральной линии
• Q
  − суммарный расход из стволов, подсоединенных к одной из двух наиболее нагруженной магистральной линии, л/с.

Таблица 1.

Определение напора на насосе при заборе воды гидроэлеватором Г−600 и работе стволов по соответствующим схемам подачи воды на тушение пожара.

95

70

50

18

105

80

58

20

–

90

66

22

–

102

75

24

–

–

85

26

–

–

97

6) Определим общее количество рукавов в выбранной схеме:

N Р = N Р.СИСТ + N МРЛ,

• где N
  Р.СИСТ
  − число рукавов гидроэлеваторной системы, шт;
• N
  МРЛ
  − число рукавов магистральной рукавной линии, шт.

Примеры решения задач с использование гидроэлеваторных систем

Пример.

Для тушения пожара необходимо подать два ствола соответственно в первый и второй этажи жилого дома. Расстояние от места пожара до автоцистерны АЦ−40(130)63б, установленной на водоисточник, 240 м, подъем местности составляет 10 м. Подъезд автоцистерны до водоисточника возможен на расстояние 50 м, высота подъема воды составляет 10 м. Определить возможность забора воды автоцистерной и подачи ее к стволам на тушение пожара.

Решение:

Рис. 3 Схема забора воды с помощью гидроэлеватора Г-600

2) Определяем число рукавов, проложенных к гидроэлеватору Г−600 с учетом неровности местности.

N Р = 1,2· (L + Z Ф) / 20 = 1,2 · (50 + 10) / 20 = 3,6 = 4

Принимаем четыре рукава от АЦ до Г−600 и четыре рукава от Г−600 до АЦ.

3) Определяем количество воды, необходимое для запуска гидроэлеваторной системы.

V СИСТ = N Р ·V Р ·K = 8· 90 · 2 = 1440 л

Следовательно воды для запуска гидроэлеваторной системы достаточно.

4) Определяем возможность совместной работы гидроэлеваторной системы и насоса автоцистерны.

И = Q СИСТ / Q Н = N Г (Q 1 + Q 2) / Q Н = 1·(9,1 + 10) / 40 = 0,47

Работа гидроэлеваторной системы и насоса автоцистерны будет устойчивой.

5) Определяем необходимый напор на насосе для забора воды из водоема с помощью гидроэлеватора Г−600.

Поскольку длина рукавов к Г−600 превышает 30 м, сначала определяем условную высоту подъема воды: Z

Расчет сил и средств для тушения пожаров воздушно-механической пеной на площади

(не распространяющиеся пожары или условно приводящиеся к ним)

Исходные данные для расчета сил и средств:

• площадь пожара;
• интенсивность подачи раствора пенообразователя;
• интенсивность подачи воды на охлаждение;
• расчетное время тушения.

При пожарах в резервуарных парках за расчетный параметр принимают площадь зеркала жидкости резервуара или наибольшую возможную площадь разлива ЛВЖ при пожарах на самолетах.

На первом этапе боевых действий производят охлаждение горящих и соседних резервуаров.

1) Требуемое количество стволов на охлаждение горящего резервуара.

N

зг

ств

=

Q

зг

тр

q

ств

=

n

∙

π

∙

D

гор

∙

I

зг

тр

q

ств

, но не менее 3 х стволов,

I
зг
тр
= 0,8 л/с∙
м – требуемая интенсивность для охлаждения горящего резервуара,

I
зг
тр
= 1,2 л/с∙
м – требуемая интенсивность для охлаждения горящего резервуара при пожаре в ,

Охлаждение резервуаров W

рез

≥ 5000 м 3

и более целесообразно осуществлять лафетными стволами.

2) Требуемое количество стволов на охлаждение соседнего не горящего резервуара.

N

зс

ств

=

Q

зс

тр

q

ств

=

n

∙

0,5

∙

π

∙

D

сос

∙

I

зс

тр

q

ств

, но не менее 2 х стволов,

I
зс
тр
=
0,3 л/с∙
м – требуемая интенсивность для охлаждения соседнего не горящего резервуара,

n
– количество горящих или соседних резервуаров соответственно,

D
гор
,
D
сос
– диаметр горящего или соседнего резервуара соответственно (м),

q
ств
– производительность одного (л/с),

Q
зг
тр
,
Q
зс
тр
– требуемый расход воды на охлаждение (л/с).

3) Требуемое количество ГПС

N

гпс

на тушение горящего резервуара.

N

гпс

=

S

п

∙

I

р-ор

тр

q

р-ор

гпс

(шт.),

S
п
– площадь пожара (м 2),

I
р-ор
тр
– требуемая интенсивность подачи раствора пенообразователя на тушение (л/с∙м 2). При

t

всп

≤ 28 о

C

I

р-ор

тр

= 0,08 л/с∙м 2 , при

t

всп

> 28 о

C

I

р-ор

тр

= 0,05 л/с∙м 2

(см. приложение № 9)

q
р-ор
гпс
–
производительность ГПС по раствору пенообразователя (л/с).

4) Требуемое количество пенообразователя

W

по

на тушение резервуара.

W

по

=

N

гпс

∙

q

по

гпс

∙ 60 ∙

τ

р

∙ К з

(л),

τ
р
= 15 минут – расчетное время тушения при подаче ВМП сверху,

τ
р
= 10 минут – расчетное время тушения при подаче ВМП под слой горючего,

К з
= 3 – коэффициент запаса (на три пенные атаки),

q
по
гпс
– производительность ГПС по пенообразователю (л/с).

5) Требуемое количество воды

W

в

т

на тушение резервуара.

W

в

т

=

N

гпс

∙

q

в

гпс

∙ 60 ∙

τ

р

∙ К з

(л),

q
в
гпс
– производительность ГПС по воде (л/с).

6) Требуемое количество воды

W

в

з

на охлаждение резервуаров.

W

в

з

=

N

з

ств

∙

q

ств

∙

τ

р

∙ 3600

(л),

N
з
ств
– общее количество стволов на охлаждение резервуаров,

q
ств
– производительность одного пожарного ствола (л/с),

τ
р
= 6 часов – расчетное время охлаждения наземных резервуаров от передвижной пожарной техники (СНиП 2.11.03-93),

τ
р
= 3 часа – расчетное время охлаждения подземных резервуаров от передвижной пожарной техники (СНиП 2.11.03-93).

7) Общее требуемое количество воды на охлаждение и тушение резервуаров.

W
в
общ
=
W
в
т
+
W
в
з
(л)

8) Ориентировочное время наступления возможного выброса

Т нефтепродуктов из горящего резервуара.

T

= (
H

–

h

) / (
W

+

u

+

V

)

(ч), где

H

– начальная высота слоя горючей жидкости в резервуаре, м;

h

– высота слоя донной (подтоварной) воды, м;

W

– линейная скорость прогрева горючей жидкости, м/ч (табличное значение);

u

– линейная скорость выгорания горючей жидкости, м/ч (табличное значение);

V

– линейная скорость понижения уровня вследствие откачки, м/ч (если откачка не производится, то V

= 0

).

Переход к прямоугольной форме при ограждающих конструкциях разной длины¶

рис. 4.1.

Рис. 4.1. Пожар достиг ограждающих конструкций

Рис. 4.1. Пожар достиг ограждающих конструкций

невозможнорис.4.2.

Рис. 4.2. Дальнейшее распространение пожара за ограждающие конструкции, если исходить из перехода к прямоугольной форме пожара

Рис. 4.2. Дальнейшее распространение пожара за ограждающие конструкции, если исходить из перехода к прямоугольной форме пожара

Вариант 1.рис. 4.3.

Рис. 4.3. Вариант площади пожара №1.

Рис. 4.3. Вариант площади пожара №1.

Вариант 2.рис. 4.4.

Рис. 4.4. Вариант площади пожара №2.

Рис. 4.4. Вариант площади пожара №2.

Вариант 3.

Рис. 4.5. Вариант площади пожара №3.

Рис. 4.5. Вариант площади пожара №3.

Длина границ зоны горения

Существует несколько факторов, которые влияют на эффективность тушения пожара. Их обязательно учитывают, распределяя силы и средства. Один их них – длина границ.

Итак, общая длина внешних границ площади пожара – это периметр участка, внутри которого происходит горение

Данный параметр имеет важное значение, когда пожар развился до категории «крупного», а сил и средств не хватает, чтобы его потушить. С учетом длины командиры пожарного поста, развернутого на месте бедствия, решают, куда и сколько сил и средств направить, чтобы локализовать (сдержать) огонь до прибытия дополнительных подразделений

Пожарные мониторы и пушки¶

«Монитор»«Водяная пушка»КА-32А

Источники

1. Теребнев В. В. Пожарная тактика. Книга 1. Основы. — Екатеринбург: ООО «Издательство «Калан», 2014. — 268 с.
2. М.Д. Безбородько, Учебник Пожарная техника, Москва, 2004
3. Теребнев В.В. учебник «Пожарная тактика» 2007.spb.5050562.ru Типы пожарных стволов — СпасИнжиниринг
4. fort-i-ko.livejournal.com Пожарный на всю голову Системы горизонтального пожаротушения для вертолетов
5. fire-truck.ru Водяная импульсная пушка высокого давления HPI 1000>Пожарные машины
6. Теребнев В.В. Пожарная тактика. Книга 7. История. — Екатеринбург: Издательство «Калан», 2013. — 212 с.

Так же вас могут заинтересовать

1. Пожарные автомобили
2. Пожарные насосы
3. Средства индивидуальной защиты органов дыхания и зрения
4. Пожарно-тактические схемы

У данной страницы нет кураторов!

Этап тушения пожара после ликвидации¶

пожарной техники

• проверка выполнения подразделением поставленных задач;
• прием докладов о готовности убытия подразделений с мест пожара;
• принятия решения о составление оперативных служебных документов;
• в пути следования поддерживается связь с ПСЧ или ЦППС;
• по прибытию к месту постоянной дислокации, доклад о введении в расчет.

• свертывание и уборка пожарного оборудования и инструмента;
• снятие мобильных средств пожаротушения с водоисточников;
• проверка наличия личного состава пожарного оборудования и инструмента;
• заправка емкостей мобильных средств пожаротушения (при наличии возможности) огнетушащими веществами:
• следование к месту постоянной дислокации;
• приведение мобильных средств пожаротушения, пожарного оборудования и инструмента в боевую готовность.